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Etant donné que le châssis VNS2000 utilise la même paire de circuits intégrés TDA2595 et TDA1670A/1675, que les Hantarex MTC9000/9110 et Polo ainsi que les Intervideo VP series, la tentation est grande d'adapter le module de Réglage automatique de geométrie pour VNS110 (http://www.gamoover.net/Forums/index.php?topic=29392.0) à ces moniteurs.
Les réglages sur le châssis VNS2000 :
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140313153816-gc339-Reglages2.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140313153816-gc339-Reglages2.GIF)
Le repérage des contacts sur le connecteur J1
Au dessus les TDA8444 et ses DAC du module télécommande et en dessous les potentiomètres du module conventionnel.
- CH en 7 de J1 : Cadrage Horizontal.
Le réglage est assuré par le pont potentiométrique constitué de P9 (47K) connecté au +12 volts ou par la sortie DAC0 (9) d'IC2.
A noter que ce type de réglage n'existe pas dans le datasheet du TDA2595, il agit sur la patte 3 (PHASE DETECTOR φ2) - SH en 6 de J1 : Synchronisation Horizontale (fréquence ligne).
Le réglage est assuré par le pont potentiométrique constitué de P8 (10K) connecté au +12 volts ou par la sortie DAC1 (10) d'IC2. RAS - SV en 10 de J1 : Synchronisation Verticale (fréquence trame).
Le réglage est assuré par le pont potentiométrique constitué de P3 (10K) connecté au +12 volts ou par la sortie DAC4 (13) d'IC2.
Dans la note d'application du TDA1675, ce réglage se fait juste par un potentiomètre + résistance de butée connectés entre les pattes 4 et 6. Le schéma d'application a donc été modifié :
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140313175557-gc339-FreqTrame.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140313175557-gc339-FreqTrame.GIF)
L'ensemble potentiomètre (P2) + résistance de butée (R38) a été remplacé par une résistance fixe de 6,8 kΩ (comme si le potentiomètre était à mi-course ) et la variation de fréquence est obtenue par modification de la tension continue sur la patte 4 grâce à la résistance R19 dont une des extrémités est reliée au curseur du potentiomètre P3 (SV) ou à la sortie DAC4 d'IC2.
- AH en 13 de J1 : Amplitude Horizontale.
Le réglage est assuré par le pont potentiométrique constitué de P5 (47K) connecté au +12 volts ou par la sortie DAC5 (14) d'IC2.
Il agit directement sur la polarisation des transistors du module est/ouest. - AV en 12 de J1 : Amplitude Verticale.
L'amplitude verticale est fonction du courant soutiré sur la patte 7 du TDA1675.
Selon le cas :- Le courant est dérivé à la masse à travers la résistance de butée R24 et le potentiomètre P4 (220 kΩ).
- La tension au pied de la résistance de butée R24 est une fraction de la tension sur la sortie DAC6 d'IC2 (pont diviseur R1/R2 ). Le courant traversant cette résistance, qui est aussi celui soutiré sur la patte 7 du TDA1675, varie inversement avec l'amplitude de cette tension délivrée par la sortie DAC6.
- CV en 14 de J1 : Cadrage Vertical.
Le cadrage vertical est réalisé en injectant un courant continu en + ou en - dans les bobines de déviation verticale. Sur ce châssis VNS2000 cela est fait à travers un étage tampon à transistors car le courant injecté peut être relativement important, en tout cas plus important que celui qu'une sortie DAC du TDA8444 pourrait délivrer :
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140313174956-gc339-CadrageVert.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140313174956-gc339-CadrageVert.GIF)
L'étage tampon est alimenté en +27 volts et le courant est injecté dans les bobines à travers la résistance R28. Ce courant en + ou en - est fonction de la tension sur les bases des transistors T1 et T2.
Selon le cas, cette tension variable entre 27 volts et 0 volt est obtenue par l'intermédiaire :- Du potentiomètre P10 (CV) utilisé comme résistance variable.
- D'un amplificateur constitué de T1 et de R3 à R5 car la sortie DAC7 ne peut fournir qu'une tension comprise entre 0 et 12 volts.
Les moyens mis en œuvre pour réaliser ces différents réglages à partir des sorties DAC d'un TDA8444 ayant été décortiqués, la tâche consistera à les adapter aux châssis Hantarex et Intervideo.
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Les réglages accessibles sur les châssis Hantarex MTC9000 / MTC9110 :
Six potentiomètres de réglages sont disposés sur la platine "CG" :- Quatre de ces potentiomètres sont utilisés comme des ponts diviseurs de tension :
- RV5 (H.FREQ ou fréquence ligne ) et RV6 (H.PHASE ou cadrage horizontal ) connectés au +12 volts.
- RV3 (V.SHIFT ou cadrage vertical ) et RV4 (H.AMP ou amplitude horizontale ) connecté au +26 volts, à travers des résistances de butées en ce qui concerne RV3.
- Les deux autres sont utilisés comme des résistances variables :
- RV1 (V.FREQ ou fréquence trame ) donc les deux extrémités sont flottantes vis à vis de la masse/0 volt.
- RV2 (V.AMP ou amplitude verticale ) dont une des extrémités est connectée à la masse/0 volt.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140313120902-gc339-Ry-glagesMTC9X.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140313120902-gc339-Ry-glagesMTC9X.GIF)
- Les deux réglages H.FREQ (fréquence ligne ) et H.PHASE (cadrage horizontal ) ne nécessitant qu'une amplitude de 12 volts pourront être directement connectés à une sortie de DAC. Respectivement contacts 12 et 10 du connecteur "CF".
Attention cependant au condensateur C9, il pourrait rendre instable le DAC associé. - Les deux réglages V.SHIFT (cadrage vertical ) et H.AMP (amplitude horizontale ) nécessitent une amplitude pratiquement double puisque les potentiomètres RV3 et RV4 étaient alimentés par le +26 volts. La solution est d'utiliser un amplificateur de gain ≈2, en l'occurrence un modèle "rail to rail" double supportant une tension d'alimentation d'une trentaine de volts.
Sont pressentis l'OP284EPZ (http://www.rs-particuliers.com/WebCatalog/Double_amplificateur_operationnel_OP284EPZ__325MHz_R_R_5_a_28V_PDIP_8_broches-7095550.aspx) ou l'AD822ANZ (http://www.rs-particuliers.com/WebCatalog/Double_amplificateur_operationnel_AD822ANZ__18MHz_R_R_9_a_28V_PDIP_8_broches-5229688.aspx) , tous les deux en boîtier DIP8. La liste n'est pas exhaustive, il pourrait exister d'autres références plus économiques.
Le courant prélevé en sortie pour le réglage H.AMP (en 1 du connecteur "CF" ) est compatible avec celui que peut délivrer l'amplificateur. Ce qui n'est pas le cas avec le courant à fournir pour le réglage V.SHIFT. Un buffer tel que l'OPA633 (http://www.rs-particuliers.com/WebCatalog/Buffer_video_OPA633KP__PDIP_8_broches-647586.aspx) doit être inséré entre la sortie de l'amplificateur et la sortie du module "CG". Une résistance de limitation de courant (valeur 220 Ω dans le cas du VNS2000 ) reliera la sortie du buffer au contact 8 du connecteur "CF".
Le coût d'un buffer OPA633 avoisinant les 13 euros, il pourrait être remplacé par des transistors discrets en s'inspirant du schéma du buffer LH0002 (http://pdf.datasheetcatalog.com/datasheet/nationalsemiconductor/DS005560.PDF) maintenant obsolète.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140313214636-gc339-LH0002.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140313214636-gc339-LH0002.GIF)
Le schéma interne du LH0002.
- Les réglage V.AMP (amplitude verticale ) est effectué par la même valeur de potentiomètre monté en résistance variable que le VNS2000, on devrait alors pouvoir raccorder indirectement le contact 4 du connecteur "CF" sur une des sortie DAC du TDA8444 en insérant le même pont diviseur R1/R2 comme cela a été fait pour le réglage AV du VNS2000.
- Et pour finir, le réglage V.FREQ (Fréquence Trame ). Déjà une petite parcularité par rapport au schéma d'application du datasheet : un ensemble D6/R38 a été inséré en // sur le potentiomètre de réglage et sa butée, probablement dans le but de modifier le rapport cyclique de l'oscillateur interne.
La solution est donc de singer celle employée sur le VNS2000 :
- Remplacement du potentiomètre par une résistance fixe pour le simuler comme s'il était à mis course. Une résistance de 2,2 ou 2,4 kΩ sera alors connectée entre les contacts 2 et 3 du connecteur "CF".
- Une résistance (470 kΩ dans le cas du VNS2000 ) assurera la liaison entre la sortie du DAC correspondant et la patte 6 du TDA1670A (IC1).
Un ajustage de la valeur de cette dernière résistance sera probablement nécessaire pour que la plage de fréquence soit comprise entre 45 et 65 Hz comme à l'origine.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140313221021-gc339-VFreq.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140313221021-gc339-VFreq.GIF)
Modifications pour le réglage V.FREQ.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140314115528-gc339-AutoMTC9K.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140314115528-gc339-AutoMTC9K.GIF)
Schéma de principe pour le châssis MTC9000/9110.
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Les réglages accessibles sur les châssis Hantarex Polo 14" - 16" - 20" - 21" et Polo 25" - 28" :
Le module de réglage "OC" de ces moniteurs incorpore 3 réglages supplémentaires par rapport au module "CG" des MTC9000/9110 :
- Un réglage de contraste : "CONTRAST". Contact 15 de J107/407.
- Un réglage de luminosité : "BRIGHT". Contact 16 de J107/407.
- Un cavalier (ON/OFF) pour test : "TEST VIDEO". Contact 14 de J107/407.
Le schéma électrique et la valeur des potentiomètres des autres réglages restant strictement identiques entre les deux modules "CG" et "OC" :
- RV408 (H.FREQ ou fréquence ligne ). Contact 10 de J107/407.
- RV407 (H.PHASE ou cadrage horizontal ). Contact 5 de J107/407.
- RV403 (V.SHIFT ou cadrage vertical ). Contact 8 de J107/407.
- RV404 (H.AMP ou amplitude horizontale ).Contact 3 de J107/407.
- RV401 (V.FREQ ou fréquence trame ). Contacts 2 et 4 de J107/407.
- RV402 (V.AMP ou amplitude verticale ). Contact 6 de J107/407.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140314122459-gc339-Polo.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140314122459-gc339-Polo.GIF)
Le même schéma de principe peut donc être utilisé pour automatiser les réglages de ce module "OC" à condition d'y intégrer les 3 autres réglages supplémentaires qui eux resteront manuels.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140314134652-gc339-AutoPolo.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140314134652-gc339-AutoPolo.GIF)
Schéma de principe pour le châssis Hantarex Polo .
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Amélioration du schéma pour les châssis Hantarex MTC9000 / MTC9110 :
Ces améliorations touchent surtout le balayage trame, les valeurs de résistances ont été testées sur un châssis MTC9000, elles devraient avoir sensiblement la même valeur pour un châssis MTC9110. Ces modifications sont aussi applicables au châssis Hantarex Polo, les valeurs de résistances sont aussi à peaufiner pour celui-ci.
Erratum : Le schéma du VNS2000, qui a servi de modèle, est tellement mal dessiné qu'une erreur a été commise. La tension de commande SV (Fréquence trame ) issue du TDA8444 doit être appliquée à travers une résistance sur la patte 4 du TDA1670A et non pas sur sa patte 6. Ce qui a pour effet immédiat d'éviter un fil baladeur car cette patte 4 est en continuité avec le contact 3 du module "CG" (contact 4 du module "OC" dans le cas du Polo )
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140317175052-gc339-VertMTC9X.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140317175052-gc339-VertMTC9X.GIF)
- Le réglage V.FREQ (Fréquence Trame ).
Mesures de la période de l'oscillateur interne grâce au signal en dent de scie présent sur la patte 3 du TDA1670A (IC1) :- Potentiomètre V.FREQ (RV1) au minimum : 14,4 ms soit 69 Hz.
- Potentiomètre V.FREQ au maximum : 29 ms soit 34,5 Hz.
Donc plage de fréquences bien plus grande que celle spécifiée dans le manuel de service (45..65 Hz )
La valeur de la résistance optimale à insérer entre la patte 4 du TDA1670A et une des sorties DAC du TDA8444 peut être déterminée en remplaçant ce dernier par un interrupteur à deux positions commutant la résistance soit au 0 volt soit au +12 volts. Constatations :- La fréquence de l'oscillateur reste pratiquement fixe quand la résistance est connectée au 0 volt.
- La fréquence diminue quand la résistance est connectée au +12 volts.
Il convient donc de ponter le potentiomètre V.FREQ par un strap entre les contacts 2 et 3 du module "CG" pour que l'oscillateur puisse atteindre sa fréquence maximum de 69 Hz quand la sortie DAC du TDA8444 sera à son minimum (≈ 0 volt ). La fréquence de l'oscillateur étant observée comme pratiquement indépendante de la valeur de la résistance quand elle est connectée au 0 volt pour le peu que la valeur de cette dernière reste relativement élevée (200..500 kΩ ).
Il ne reste plus qu'à déterminer la valeur de cette résistance pour que l'oscillateur puisse atteindre sa fréquence minimum de 34,5 Hz quand la sortie DAC sera à son maximum (≈ +12 volts ).
La résistance étant alors connectée au +12 volts on mesure avec :
- R = 220 kΩ : 27 ms,
- R = 240 kΩ : 29,5 ms,
- R = 270 kΩ : 32 ms,
C'est donc une valeur de 240 kΩ qui donne la période la plus proche de 29 ms correspondant à la fréquence de 34,5 Hz.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140317191754-gc339-VertMTC9X2.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140317191754-gc339-VertMTC9X2.GIF)
Nouveau schéma pour l'automatisation du réglage V.FREQ.
- Le réglage V.AMP (Amplitude verticale ).
La tension sur la patte 7 du TDA1670A reste relativement stable quelque soit le courant soutiré, mesurée à ≈ 6,9 volts (mini 6,3, nominal 6,6, maxi 7,0 selon datasheet )
Mesure de la tension sur le contact 4 du module "CG" :- Potentiomètre V.AMP (RV2) au minimum. Le contact 4 est alors au 0 volt, le courant soutiré, qui traverse aussi la résistance R40, est alors de 6,9 ÷ 120 = 57,5 µA.
- Potentiomètre V.AMP au maximum, la tension est alors mesurée à 4,44 volts sur le contact 4. La tension aux bornes de R40 n'est plus que de 6,9 - 4,44 = 2,46 volts, le courant soutiré est alors pratiquement égal à 20 µA.
La tension en sortie du DAC impliqué, quand elle est à son maximum, est presque 3 fois plus élevée que celle nécessaire, un simple pont diviseur devrait suffir pour réduire cette amplitude.
La sortie DAC du TDA8444 peut alors fournir typiquement 10,5 volts pour un courant soutiré de 2 mA. Un pont constitué d'une résistance de 6,2 kΩ et d'une deuxième de 4,3 kΩ fournirait alors une tension de ≈ 4,3 volts pour un courant soutiré de 1 mA, courant de 50 à 17 fois supérieur à celui soutiré sur la patte 7 du TDA1670A.
Le réglage d'amplitude devrait ainsi être très proche des mêmes limites que celles obtenues avec le potentiomètre RV2.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140317214232-gc339-VertMTC9X3.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140317214232-gc339-VertMTC9X3.GIF)
Nouveau schéma pour l'automatisation du réglage V.AMP.
- Le réglage V.SHIFT (Centrage Vertical ).
Difficile d'évaluer la résistance nécessaire par le calcul d'autant plus que le réglage procuré par RV3 n'est pas symétrique, il est plus ample par le haut que par le bas.
Ce qui s'explique par le fait que la tension continue sur le curseur du potentiomètre, bien qu'elle soit presque constante quelle que soit sa position, n'est pas égale à la moitié de la tension d'alimentation, elle est de 15,5 volts au lieu de ≈ 13 volts.
La valeur de résistance optimum est obtenue visuellement sur l'écran avec le meilleur centrage d'une mire en commutant cette résistance soit au 0 volt soit au +26 volts.
Une valeur de 300Ω est celle avec laquelle on obtient le même décalage haut/bas de la mire de test que par le potentiomètre RV3.
L'action peut être symétrisée avec une valeur différente du courant injecté en fonction de son sens de passage, ce qui est obtenu par la mise en // d'une seconde résistance à travers une diode. Dans le cas présent la meilleure symétrie du centrage est obtenue avec une résistance de 560Ω en série avec une diode 1N4004 (en grisé sur le schéma ).
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140317230912-gc339-VertMTC9X5.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140317230912-gc339-VertMTC9X5.GIF)
Nouveau schéma pour l'automatisation du réglage V.SHIFT (dispositif symétriseur en grisé ).
- Remplacement des amplificateurs.
Le double amplificateur rail to rail OP284EPZ ou AD822ANZ pressenti à l'origine peut être remplacé avantageusement par un LT1490ACN8 (http://www.rs-particuliers.com/WebCatalog/Amplificateur_operationnel_LT1490ACN8PBF__Tres_faible_consommation__02MHz_R_R_44V_PDIP_8_broches-7618298.aspx), idem pour le buffer dont les transistors discrets peuvent être remplacés par le LT1010CN8 (http://www.rs-particuliers.com/WebCatalog/Amplificateur_operationnel_LT1010CN8PBF__Vitesse_elevee__20MHz_PDIP_8_broches-7617920.aspx), le tout pour un coût inférieur aux deux premiers.
Le nouveau schéma intégrant ces dernières modifications :
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140317232456-gc339-AutoMTC9K.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140317232456-gc339-AutoMTC9K.GIF)
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Etant donné que je ne dispose pas du prototype réalisé par supernono (http://www.gamoover.net/Forums/index.php?topic=29392.msg478602#msg478602) je vais me débrouiller avec ce que j'ai pour valider le schéma de l'automatisation des réglages sur un Hantarex MTC9000.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140220153925-supernono-CAM00278.jpg) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140220153925-supernono-CAM00278.jpg)
Comme le plus gros boulot consiste à adapter les niveaux en sortie du ou des TDA8444, peu importe la manière dont ils sont programmés à travers le bus I2C.
J'ai à ma disposition :
- Une télécommande IR N'Styl. Je ne sais pas si elle fonctionne, c'est donc une bonne occasion pour le savoir.
- 5 ou 6 cartes VNS2000 "télécommande à distance" dont le fonctionnement n'a jamais été vérifié.
- Une cellule réceptrice infra rouge prélevée sur une borne N'Styl.
- Et bien sûr un MTC9000 fonctionnel.
La manipulation va d'abord consister à alimenter une carte "télécommande à distance" VNS2000 en prélevant le +26 volts (ou le +12 volts ) sur le connecteur "CF" du MTC9000, c'est celui où vient s'enficher la carte "commandes à distance" "CG".
Ensuite il faudra vérifier le fonctionnement de l'ensemble boîtier télécommande/carte "télécommande à distance". Les tensions en sortie des TDA8444 devraient évoluer entre 0 et +12 volts en fonction de l'appui sur les touches + et - correspondantes sur le boîtier.
Et pour terminer, il restera à interfacer les sorties du ou des TDA8444 afin de remplacer un à un les potentiomètres de la carte "commandes à distance" "CG". Et bien sûr de vérifier au fur et à mesure que les réglages évoluent normalement quand on agit sur le boîtier de télécommande.
La première opération consiste à fabriquer un prolongateur à partir de chutes de circuits imprimés prépercés. Ce prolongateur viendra s'insérer entre ce connecteur "CF" et la carte de "commandes à distance" "CG" du MTC9000 :
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140325184809-gc339-Image-1162.JPG) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140325184809-gc339-Image-1162.JPG)
La face avant du prolongateur. Les connecteurs ont été récupérés sur un épave de MTC9000.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140325185218-gc339-Image-1165.JPG) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140325185218-gc339-Image-1165.JPG)
La face arrière du prolongateur.
La continuité entre les contacts des deux connecteurs est assurée par les bandes cuivrées. Il sera facile de les interrompre en fraisant les pistes avec un foret de 4 mm à chaque fois qu'un potentiomètre sera remplacé.
Le prolongateur va servir de support à une deuxième carte fixée en "piggyback" qui supportera à son tour la carte "télécommande à distance" ainsi que quelques composants et leurs supports à wrapper.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140325190127-gc339-Image-1169.JPG) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140325190127-gc339-Image-1169.JPG)
La carte "piggyback" avec le connecteur de la carte "commande à distance" fixé par deux équerres.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140325190516-gc339-Image-1171.JPG) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140325190516-gc339-Image-1171.JPG)
La carte "commande à distance" fixée sur la carte "piggyback".
La surface libre à droite sur la carte "piggyback" est destinée à recevoir les différents composants de l'interface TDA8444/MCT9000 avec leurs supports à wrapper.
Cette carte support est fixée sur le prolongateur par quatre entretoises de 32 mm. Elles ont été choisies suffisamment longues pour que les deux cartes supportées dépassent de la ceinture métallique du châssis.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140325191552-gc339-Image-1175.JPG) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140325191552-gc339-Image-1175.JPG)
Vue d'ensemble des trois cartes avec les entretoises.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140325192102-gc339-Image-1180.JPG) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140325192102-gc339-Image-1180.JPG)
L'ensemble avec la carte prolongatrice enfichée sur le connecteur "CF".
La carte "CG" avec ses potentiomètres étant enfichée à l'autre extrémité du prolongateur.
La réalisation mécanique étant terminée, au tour du câblage de l'alimentation en +26 volts afin de vérifier le bon fonctionnement du couple boitier de télécommande / carte "télécommande à distance".
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Le module "commande à distance" doit être alimenté en +12 volts pour pouvoir exécuter tous les tests à venir.
Le +12 volts disponible sur le contact 9 du connecteur "CF" est incapable de fournir tout le courant nécessaire. Par contre cela est possible à partir du +26 volts disponible en 7 du connecteur "CF" puisque cette dernière tension est directement issue d'un enroulement secondaire du bloc THT après redressement/filtrage.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140401102037-gc339-ProtoAutoMTC9K.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140401102037-gc339-ProtoAutoMTC9K.GIF)
Un régulateur 7812 alimenté par le +26 volts a donc été câblé pour délivrer le +12 volts nécessité par le module "commande à distance".
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140328223218-gc339-Image-1182.JPG) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140328223218-gc339-Image-1182.JPG)
La mesure du +12 volts alimentant le module "commande à distance", la télécommande et le récepteur IR.
Pour une fois, la loi de Murphy a été mise en échec, le module "commande à distance" a réagit favorablement dés l'appui sur une touche de la télécommande dont il a fallu quand même remplacer la pile trop usagée.
La première opération a donc été de vérifier les tensions minimum/maximum disponibles sur les sorties des TDA8444, du moins celles directement reliées aux contact du connecteur.
| Nom | Contact | Minimum | Maximum |
| R | 2 | 0,33 | 10,83 |
| B | 4 | 0,35 | 10,64 |
| V | 5 | 0,35 | 10,55 |
| SH | 6 | 0,35 | 10,45 |
| LUM | 8 | 0,35 | 10,46 |
| CONT | 9 | 0,35 | 10,54 |
| SV | 10 | 0,35 | 10,60 |
| AH | 13 | 0,35 | 10,59 |
Il ne faut donc pas espérer obtenir des tensions proches de celles des rails d'alimentation, ce qui est clairement énoncé dans le datasheet du TDA8444 :
- Le niveau minimum est de 0,35 volt, ce qui est plus élevé que la valeur typique de 0,28 volt mais reste inférieur à la valeur maximum de 0,5 volt.
- Le niveau maximum moyen est proche de la valeur typique de 10,5 volts et dans tous les cas supérieur à la valeur minimum de 10 volts.
Il va donc falloir en tenir compte pour l'adaptation des niveaux.
Les réglages H.FREQ et H.PHASE.
Ce sont les plus faciles à adapter, ils étaient directement issus de potentiomètres RV5 et RV6 tous les deux alimentés en + 12 volts, donc directement compatibles avec les niveaux en sortie des TDA8444.
Il suffira donc de relier directement:
- Le signal SH en 6 du module "commande à distance" sur le signal H.FREQ en 12 du connecteur "CF".
- Le signal CH en 7 du module "commande à distance" sur le signal H.PHASE en 10 du connecteur "CF".
La liaison entre la sortie impliquée du TDA8444 et le contact 7 du connecteur n'étant pas directe sur ce module, la résistance R3 a été supprimée et les diodes D3 et D4 ont été remplacées par une résistance de 1 ohm comme cela est le cas pour certaines autres versions du module (http://www.gamoover.net/Forums/index.php?topic=17650.msg247477#msg247477).
Résultat, pour une fréquence ligne de 15 kHz, l'image est stable pour une tension comprise entre 2,12 volts et 7,47 volts sur le fil SH / H.FREQ et elle est centrée pour une tension de ≈3,9 volts sur le fil CH / H.PHASE.
Les deux réglages sont optimums pour une tension un peu basse, il eût été souhaitable que ces tensions soient plus proches de celle à mi-course (≈5,5 volts ).
Le réglage V.FREQ.
C'est l'adaptation de ce réglage qui a donné le plus de fil à retordre car le réglage se faisait par variation de résistance plutôt que par variation de tension ou de courant.
De plus l'oscillateur interne du TDA1670A n'est pas du type à "verrouillage de phase" ou PLL, il n'accroche donc pas sur une fréquence voisine de celle du signal de synchronisation trame :
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140401104047-gc339-SyncGate.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140401104047-gc339-SyncGate.GIF)
Extrait du datasheet ST Microelectronics.
En agissant sur le seuil haut, le signal de synchronisation trame réduit la période de l'oscillateur donc augmente sa fréquence. Par conséquent la fréquence d'oscillation libre de l'oscillateur, en absence de tout signal de synchronisation, ne peut être qu'inférieure à celle de ce dernier signal sinon la synchronisation sera impossible.
C'est pour cette raison que le potentiomètre RV1 permet d'obtenir une fréquence d'oscillation libre aussi basse que 34,5 Hz quand il est au maximum afin qu'un signal de synchronisation à 45 Hz, voir un peu moins, puisse synchroniser l'oscillateur.
Ainsi l'oscillateur se synchronise sur un signal de synchronisation trame de :
- 50 Hz : quand sa fréquence d'oscillation libre est réglée entre 38 Hz (26,25 ms) et 50 Hz (20 ms).
- 60 Hz : quand sa fréquence d'oscillation libre est réglée entre 45 Hz (22,2 ms) et 59,5 Hz (16,8 ms).
A l'instar de ce qui a été fait pour le VNS2000, la variation de fréquence de l'oscillateur est obtenue en modifiant légèrement la polarisation de l'entrée inverseuse de l'amplificateur intégrateur (pin 4).
Sans aucun artifice, cette tension sur cette pin 4 est typiquement de 0,45 volt (V4 ou Oscillator Virtual Ground dans le datasheet ). Le seuil bas à 0,35 volt d'une sortie DAC du TDA8444 est très proche de cette tension, aussi la polarisation de l'entrée ne peut qu'augmenter quand la sortie DAC évolue entre le seuil bas et les 10,6 volts du seuil haut.
La fréquence de l'oscillateur ne peut donc que diminuer avec l'accroissement de la tension de polarisation, ce qui entraine des problèmes de distorsion du signal en dents de scie généré ainsi que des retours de trame visibles en haut d'écran quand cette tension s'approche du seuil haut.
Une bien meilleure solution serait de couper la poire en deux en faisant évoluer la fréquence de l'oscillateur de part et d'autre d'une position centrale. La tension de polarisation deviendrait alors symétrique en ± par rapport à 0,45 volt, ce qui implique qu'elle doit devenir négative quand celle en sortie du DAC est inférieure à la tension à mi-plage (≈5,5 volts ), par contre l'amplitude maximum nécessaire serait alors divisée par deux en valeur absolue.
Ce qui peut être facilement obtenu avec un pont diviseur à résistances dont le pied est connecté à une tension d'alimentation négative comme un -12 volts par exemple :
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140401162252-gc339-VertMTC9X22.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140401162252-gc339-VertMTC9X22.GIF)
- Rx est la résistance de butée en série avec R39 qui permet de fixer la fréquence centrale de l'oscillateur.
- R1 et R2 constituent le pont diviseur qui permet d'obtenir une tension de polarisation négative quand celle en sortie du DAC est dans la première moitié de sa course (inférieure à ≈5,5 volts ).
- Le -12 volts est généré à partir du +12 volts grâce à un convertisseur DC/DC ICL7660A ou ICL7660S (l'ICL7660 non suffixé est à proscrire car limité à 10 volts ).
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Ne disposant immédiatement que d'un ICL7660 limité à 10 volts et que d'un régulateur 7809, le test de validation n'a pu être effectué qu'avec une tension négative de -9 volts.
En tenant compte des différentes tensions de seuil, le calcul permet de déterminer que le rapport R2/R1 doit être voisin de 1,9.
Ce qui a permis dans un premier temps de déterminer la valeur optimum des 3 résistances pour une tension négative de -9 volts :
- Rx = 1,8 kΩ.
- R1 = 220 kΩ.
- R2 = 430 kΩ.
Avec les valeurs ci-dessus, l'oscillateur oscille librement entre 65,8 Hz (15,2 ms) et 32,8 Hz (30,5 ms) pour une sortie DAC comprise entre le seuil bas (0,35 volt) et le seuil haut (10,6 volts).
L'oscillateur se synchronise sur les fréquences trame usuelles pour les plages de tension ci-dessous :
- 50 Hz : de 5,4 volts à 8,84 volts.
- 60 Hz : de 2,47 volts à 6,71 volts.
Cette symétrisation semble être la bonne solution, le problème de distorsion du signal en dent de scie en butée haute a enfin disparu. Cependant il peut subsister quelques traces de retour trame dues au couple R38/D6, surtout à 50 Hz. Hantarex a cru bon de le rajouter sur le schéma d'application initial pour diminuer sensiblement le temps de retour trame, malheureusement la circuiterie interne d'effacement du retour trame est perturbée et ne parvient pas à effacer les premières lignes. Bien qu'il eût été souhaitable que cette automatisation s'effectuât sans aucune modification du châssis, il est pratiquement indispensable de neutraliser ce dispositif dont l'utilité est discutable en dessoudant une des pattes des deux composants impliqués.
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140401213558-gc339-Image-1185.JPG) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140401213558-gc339-Image-1185.JPG)
Mesure de la tension en sortie du convertisseur DC/DC pendant la phase d'automatisation du réglage V.FREQ.
Le test devra être réactualisé dés qu'un ICL7660 suffixé A ou S aura été approvisionné, pour une tension délivrée de -12 volts, les nouvelles valeurs calculées pour R1 et R2 sont respectivement de 200 kΩ et de 510 kΩ.
Le réglage V.AMP.
Le pont de résistances 6,2 kΩ / 4,3 kΩ ayant été calculé pour un seuil haut de 10,5 volts, aucune modification ne devrait donc être nécessaire.
L'amplitude de l'image varie inversement avec celle de la tension en sortie DAC.
Le test montre que l'amplitude verticale varie fortement suivant la fréquence trame du signal vidéo, pour une même tension en sortie DAC, elle diminue avec l'augmentation de la fréquence.
Pour une image affichée de même hauteur maximale, la tension en sortie DAC a été mesurée à :
- 50 Hz : 6,8 volts
- 60 Hz : 4,8 volts
RAS pour ces réglages, à peu près centrés autour de la valeur à mi-course de 5,5 volts.
Les réglages H.AMP et V.SHIFT.
La sortie DAC ne délivrant qu'une tension maximum de 10,5 / 10,6 volts en butée haute et le gain des amplificateurs étant de 2, ils ne pourront délivrer en sortie qu'une tension de 21 volts /21,2 volts alors qu'ils sont alimentés en 26 volts.
Augmenter un peu ce gain permet d'obtenir une tension de butée plus élevée, il a donc été porté à 2,22 en remplaçant une des résistances de 100 kΩ par une de 82 kΩ. La tension en butée s'établit alors à 23,3 volts / 23,6 volts.
Le réglage H.AMP reste le même quelque soit le signal vidéo, 50 ou 60 Hz, puisque la fréquence ligne est pratiquement la même. L'image occupe toute la largeur de l'écran pour une tension d'environ 5,5 volts en sortie DAC et 12,4 volts en sortie de l'amplificateur LT1490A.
L'image est centrée verticalement pour une tension d'environ 6,8 volts sur la sortie DAC associée au réglage V.SHIFT et de 15,2 volts en sortie du buffer LT1010. La correction de symétrie envisagée par mise en // d'une résistance à travers une diode s'avère superflue.
Le nouveau schéma intégrant le convertisseur DC/DC -12 volts pour améliorer le réglage V.FREQ :
(http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics_gamoovernet690px/20140401210614-gc339-AutoMTC9K.GIF) (http://gamoovernet.pixhotel.fr/pics/20140401210614-gc339-AutoMTC9K.GIF)
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ayant (enfin) terminé le module de réglage automatique pour le châssis VNS90/110 je vais pouvoir m'occuper des châssis hantarex (si GC339 dispose d'un peu de temps)
une bonne partie du travail fait précédemment vas être réemployé notamment le programme du pic
je n'ai pas de platine hantarex à disposition mais ça ne doit pas être un obstacle au projet